бесплатные рефераты

Выбор схем выдачи мощности электростанции типа АЭС

Выбор схем выдачи мощности электростанции типа АЭС

Министерство образования Украины

Севастопольский институт ядерной энергии и промышленности

Электротехнический факультет

Кафедра эксплуатации электрических станций

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине:

ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ СТАНЦИИ И ПОДСТАНЦИИ

Разработал: Бойко В.П.
Проверил: Сиротенко Б.Г.
2002

Cодержание

  • Cодержание
  • 1. Выбор схемы выдачи мощности электростанции типа АЭС
    • 1.1 Исходные данные задания:
    • 1.2 Распределение генераторов между РУ ВН и РУ СН
    • 1.3 Выбор генераторов и блочных трансформаторов
    • 1.4 Выбор АТ
    • 1.5 Определение потерь в трансформаторах блоков и АТ
    • 1.6 Выбор проводников для ЛЭП на РУ-330 кВ и РУ-750 кВ
    • 1.7 Кол-во соединений на РУ-330 кВ и РУ-750 кВ
    • 1.8 Выбор вариантов схем РУ всех напряжений
    • 1.9 Технико-экономический анализ вариантов схем
      • 1.9.1 Определение потерь электроэнергии от потоков отказов элементов схем РУ СН
      • 1.9.2 Технико-экономическое сопоставление вариантов рассматриваемых схем
  • 2. Проектирование электроснабжения собственных нужд блока АЭС
    • 2.1 Схемы электроснабжения потребителей собственных нужд
      • 2.1.1 Принципы построения схемы
      • 2.1.2 Классификация потребителей по надежности питания
      • 2.1.3 Сети и питающие напряжения
      • 2.1.4 Источники питания
      • 2.1.5 Присоединение трансформаторов собственных нужд
      • 2.1.6 Питание потребителей III группы секций нормальной эксплуатации
      • 2.1.7 Питание потребителей II группы надежности общеблочных секций
      • 2.1.8 Питание потребителей I группы надежного питания 0,4 кВ
      • 2.1.9 Схема постоянного тока
    • 2.2 Выбор трансформаторов собственных нужд
      • 2.2.1 Общие положения
      • 2.2.2 Выбор трансформаторов 6/0.4
      • 2.2.3 Выбор трансформаторов 24/6,3-6,3 кВ
      • 2.2.4 Выбор резервных трансформаторов собственных нужд 330/6,3-6,3 кВ
    • 2.3 Расчет самозапуска электродвигателей собственных нужд на 6 кВ блока
      • 2.3.1 Основные положения
      • 2.3.2 Расчетные и допустимые условия режима самозапуска
      • 2.3.3. Расчет начального напряжения режима самозапуска
    • 2.4 Расчет токов КЗ на шинах собственных нужд
      • 2.4.1 Расчёт токов короткого замыкания в сети 6 кВ
      • 2.4.2 Расчёт токов короткого замыкания в сети 0,4 кВ
    • 2.5 Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей РУ собственных нужд
      • 2.5.1 Элементы КРУ 6 кВ
      • 2.5.2 Расчётные условия для выбора проводников и аппаратов по продолжительным режимам работы
      • 2.5.3 Выбор КРУ-6 кВ
      • 2.5.4 Выбор выключателей КРУ-6 кВ
      • 2.5.5 Выбор измерительных трансформаторов
      • 2.5.6 Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора ТРДНС-63000/35
      • 2.5.7 Выбор кабелей 6 кВ
      • 2.5.8 Выбор элементов КРУ 0,4 кВ
  • 3. Определение мощности дизель-генераторов систем надежного питания
    • 3.1 Определение мощности дизель-генераторов систем надежного питания
    • 3.2 Особенности определения мощности дизель генераторов систем надежного питания блоков с ВВЭР-1000
  • 4. Расчет токов короткого замыкания и выбор высоковольтного оборудования и токоведущих частей главной схемы
    • 4.1 Расчет токов короткого замыкания
    • 4.2 Выбор высоковольтного оборудования и токоведущих частей главной схемы
      • 4.2.1 Выбор выключателей и разъединителей 750 кВ
      • 4.2.2 Выбор выключателей и разъединителей 330 кВ
      • 4.2.3 Выбор выключателя нагрузки
      • 4.2.4 Выбор токопровода генератор-трансформатор (24 кВ)
      • 4.2.5 Выбор трансформатора напряжения (750 кВ)
      • 4.2.6 Выбор трансформатора напряжения (330кв)
      • 4.2.7 Выбор трансформатора тока (750 Кв)
      • 4.2.8 Выбор трансформатора тока (330кВ)
      • 4.2.9 Выбор сталеалюминевых гибких сборных шин ОРУ-750 кВ
      • 4.2.10 Выбор сталеалюминевых гибких шин для ячеек ОРУ-750 кВ
      • 4.2.11 Выбор сталеалюминевых гибких сборных шин ОРУ-330 кВ
      • 4.2.12 Выбор сталеалюминевых гибких шин для ячеек ОРУ-330 кВ

1. Выбор схемы выдачи мощности электростанции типа АЭС

1.1 Исходные данные задания:

Выполнить проект изменения электрической части Запорожской АЭС.

исходные данные задания сведены в таблицу №1.

Тип электростанции и число установленных на ней генераторов

Данные РУ высшего напряжения

Данные РУ среднего напряжения

напряжение, кВ

мощность к.з. от системы, МВА

Напряже

ние, кВ

нагрузка, МВт

мощность к.з. от системы, МВА

АЭС 71000 МВт

750

14000

330

3800/3200

12000

Количество ЛЭП на напряжение 750 кВ 4, длиной 300 км.

Количество ЛЭП на напряжение 330 кВ 5, длиной 30 км.

Время использования максимальной нагрузки Тнагр.мах=6000 часов.

Время использования установленной мощности генераторов Тг.уст.=7200 часов.

Максимальная активная мощность, отдаваемая в энергосистему 7000 МВт.

1.2 Распределение генераторов между РУ ВН и РУ СН

Схема выдачи мощности определяет распределение генераторов между РУ разных напряжений, трансформаторную и автотрансформаторную связь между РУ, способ соединения генераторов с блочными: трансформаторами, точки подключения пускорезервных и резервных трансформаторов собственных нужд.

Обычно к РУ среднего напряжения (СН) подключается столько генераторов, сколько необходимо, чтобы покрыть нагрузку в максимальном режиме. Остальные подключаются к РУ высшего напряжения (ВН), т.е.:

nг-сн = Рнг max / Рг = 3800/1000 4

где:Рнг max - максимальная нагрузка РУ СН;

Рг - мощность одного генератора;

nг-сн - число генераторов, подключенных к РУ СН.

1.3 Выбор генераторов и блочных трансформаторов

Согласно задания выбираем генераторы проектируемой станции (выбираются по активной мощности):

Выбираем по (Л.3) генератор ТВВ-1000-4

Генератор

Ном. частота вращения, об/мин

Номинальная мощность

Ном. напряжение, кВ

Cos ном.

Ном. ток, кА

х”

Та

S, МВА

Р, МВт

ТВВ-1000-4

1500

1111

1000

24

0,9

26,73

0,324

0,25

Согласно задания выбираем по (Л.3) блочные трансформаторы:

Sбл. расч. = 1,05 Sг = 1,05 1111 = 1166,55 МВА

По литературе (3) выбираем ОРЦ-417000/750 и ТЦ-1250000/330

Тип трансформатора

Sн, МВА

Рхх, кВт

Рк, кВт

НН, кВ

uкВН-НН, %

uкСН-НН, %

Iхх

ОРЦ 417000/750

3 417

3 320

3 800

24

14

45

0,35

ТЦ 1250000/330

1250

500

2800

24

14,5

--

0,55

1.4 Выбор АТ

Исходные данные для расчета приведены в таблице №1.

Полная мощность генератора Sг равна:

Sг = Рг / cos = 1000 / 0,9 = 1111 МВА

Так как нагрузка собственных нужд (с.н.) Sсн не задана, то задаем ее сами из расчета 4-6% от мощности генератора:

Sсн = Sг 5% / 100% = 1111 5% / 100% = 55,55 МВА

Максимальная полная мощность РУ СН:

Sн max = Р Снmax / cos = 3800 / 0,85 = 4470,59 МВА

Минимальная полная мощность РУ СН:

Sнг min = Р Сн min / cos = 3200 / 0,85 = 3764,7 МВА

Рассмотрим два варианта схем:

Рис.1 3 блока на СН и 4 блока на ВН

Рассматриваем 1-й вариант: 3 блока на СН и 4 блока на ВН.

SП min = SГсн - Sнг min - Sсн = 3333 - 3764,7 - 166,65 = -598,35 МВА

SП max = Sн max - SГсн + Sсн = 4470,59 - 3333 + 166,65 = 1304,24 МВА

Sпа = Sн max - (SГсн - Sг1)+ Sсн = 4470,59 - (3333 - 1111)+ 166,65 = 2415,24

МВА

где:

Sсн-- мощность собственных нужд;

Sг1-- мощность одного генератора;

SП min-- минимальная мощность перетоков РУ СН РУ ВН;

SП max-- максимальная мощность перетоков РУ СН РУ ВН;

Sпа-- мощность перетоков РУ СН РУ ВН при отключении одного блока;

SГсн-- суммарная мощность генераторов на СН;

Sнг min-- минимальная мощность нагрузки на генераторы СН;

Sн max-- максимальная мощность нагрузки на генераторы СН.

Рассматриваем 2-й вариант: 4 блока на СН и 3 блока на ВН.

SП min = SГсн - Sнг min - Sсн = 4444 - 3764,7 - 222,2 = 457,1 МВА

SП max = Sн max - SГсн + Sсн = 4470,59 - 4444 + 222,2 = 248,79 МВА

Sпа = Sн max - (SГсн - Sг1)+ Sсн = 4470,59 - (4444 - 1111)+ 222,2 = 1359,79

МВА

Рис.1 4 блока на СН и 3 блока на ВН

Выбираем 2-й вариант: 4 блока на СН и 3 блока на ВН, т.к. согласно расчета во втором варианте максимальные мощности перетоков РУ СН РУ ВН в аварийном режиме (отключение одного блока) оказались ниже почти вдвое по значению по отношению к первому варианту, что обуславливает выбор АТ из Л.3.

Рассчитываем мощность АТ:

SаТ расч. = 1359,79 МВА

По литературе (3) выбираем 1 группу однофазных АТ: АОДЦТН-417000/750/330

Sн = 3 417 МВА;ВН = 750/ кВ;СН = 330/ кВ

1.5 Определение потерь в трансформаторах блоков и АТ

Определяем потери в автотрансформаторе.

Величина потерь в трехфазной группе однофазных двухобмоточных трансформаторов определяется по формуле:

МВтч/год

где:

n -- число параллельно работающих трансформаторов;

Sn -- номинальная мощность трансформатора;

Snmax -- максимальная нагрузка трансформатора по графику;

Рхх, Ркз -- потери мощности одного трансформатора мощностью Sn;

ТГ -- число часов использования мощности (7200 часов);

max -- время наибольших потерь (1% от ТГ).

Определяем потери в трансформаторах блока:

Величина потерь в трехфазном двухобмоточном трансформаторе определяется по формуле:

на напряжение 330 кВ:

МВтч/год

на напряжение 750 кВ:

МВтч/год

1.6 Выбор проводников для ЛЭП на РУ-330 кВ и РУ-750 кВ

Выбор проводников для ЛЭП на РУ-330 кВ:

где: n - количество линий.

По Л.3 выбираем сталеалюминевый проводник АС 400/51

Iдоп. = 835 А.

Выбор проводников для ЛЭП на РУ-750 кВ:

где: n - количество линий.

По Л.3 выбираем сталеалюминевый проводник АС 400/51

Iдоп. = 835 А.

1.7 Кол-во соединений на РУ-330 кВ и РУ-750 кВ

В виду того, что группы РТСН питаются от ОРУ-330 и 150 кВ Запорожской ТЭС, находящейся в 2-х км от АЭС, то на РУ-330 кВ и РУ-750 кВ АЭС мы их не учитываем.

Кол-во соединений на РУ 750 кВ:

n = nЛЭП + nг + nпртсн + nсекц. + nат = 4 + 3 + 0 + 0 + 1 = 8

Кол-во соединений на РУ 330 кВ:

n = nЛЭП + nг + nпртсн + nсекц. + nат = 5 + 4 + 0 + 0 + 1 = 10

1.8 Выбор вариантов схем РУ всех напряжений

Схемы распределительных устройств (РУ) повышенных напряжений электрических станций выбираются по номинальному напряжению, числу присоединений, назначению и ответственности РУ в энергосистеме, а также с учетом схемы прилегающей сети, очередности и перспективы расширения.

Схемы РУ напряжением 35 - 750 кВ должны выполнятся с учетом требований и норм технологического проектирования.

При наличии нескольких вариантов схем удовлетворяющих перечисленным выше требованиям предпочтение отдается:

- более простому и экономичному варианту;

- варианту, по которому требуется наименьшее количество операций с выключателями а разъединителями РУ повышенного напряжения при режимных переключениях вывода в ремонт отдельных цепей и при отключении поврежденных участков в аварийных режимах.

Рассмотрим основные виды схем, применяемые в схемах РУ330/750 кВ.

Схема №1. Схема с двумя системами шин и тремя выключателями на две цепи (3/2).

Схема с двумя системами шин и тремя выключателями на две цепи (сх.1). В распределительных устройствах 330 - 750 кВ применяется схема с двумя системами шин и тремя выключателями на две цепи. Каждое присоединение включено через два выключателя В нормальном режиме все выключатели включены, обе системы шин находятся под напряжением Для ревизии любого выключателя отключают его и разъединители, установленные по обе стороны выключателя Количество операций для вывода в ревизию - минимальное, разъединители служат только для отделения выключателя при ремонте, никаких оперативных переключении ими не производят Достоинства рассматриваемой схемы:

- при ревизии любого выключателя все присоединения остаются в работе;

- высокая надежность схемы;

- опробование выключателей производится без операций с разъединителями. Ремонт шин, очистка изоляторов, ревизия шинных разъединителей производятся без нарушения работы цепей;

- количество необходимых операций разъединителями в течении года для вывода в ревизию поочередно всех выключателей, разъединителей и сборных шин значительно меньше, чем в схеме с двумя рабочими и обходной системами шин.

Недостатки рассматриваемой схемы:

- отключение КЗ на линии двумя выключателями, что увеличивает общее количество ревизий выключателей;

- удорожание конструкции РУ при нечетном числе присоединений, так как одна цепь должна присоединяться через два выключателя;

- снижение надежности схемы, если количество линий не соответствует числу трансформаторов. В данном случае к одной цепочке из трех выключателей присоединяются два одноименных элемента, поэтому возможно аварийное отключение одновременно двух линий;

- усложнение релейной защиты;

- увеличение количества выключателей в схеме.

Схема №2. Схема с двумя системами шин и четырьмя выключателями на три цепи.

Схема с двумя системами шин и с четырьмя выключателями на три присоединения (сх.2). Наилучшие показатели схема имеет, если число линий в 2 раза меньше или больше числа трансформаторов.

Достоинства схемы:

- схема 4/3 выключателя на присоединение имеет все достоинства присущие полуторной схеме;

- схема более экономична по сравнению с полуторной схемой (1,33 выключателя на присоединение вместо 1,5);

- секционирование сборных шин требуется только при 15 присоединениях и более;

- надежность схемы практически не снижается, если к одной цепочке будут присоединены две линии и один трансформатор вместо двух трансформаторов и одной линии;

- конструкция ОРУ по рассмотренной схеме достаточно экономична и удобна в обслуживании.

1.9 Технико-экономический анализ вариантов схем

1.9.1 Определение потерь электроэнергии от потоков отказов элементов схем РУ СН

Расчет производим с помощью компьютерной программы, разработанной выпускником УИПА 2000 года Путилиным А.М.

Расчет показателей надежности главной схемы РУ СН (3/2)

Тип станции - АЭС; Uном, кВ - 330; Топ, ч - 2,0

Оборудование

Параметр потока отказов , 1/год

Время восст. после отказа Тв, ч.

Время на пл. ремонт Тр, ч/год

Выключатели

0,2500

75

271

Система шин

0,0130

5

3

Получены результаты для выключателей и систем шин:

Отказ

В период ремонта

W, 1/год

ОП/Тв

ОВ

Wнед, МВт ч

B1

0,13000

l1/0,5

B2 B4 B7 B10 B13

52,9

B2

0,13000

(l1) b1/16

B1 B3

2116,4

B3

0,13000

b1/16

B2 B6 B9 B12 B15

2116,4

B4

0,13000

b2/16

B5 B1 B7 B10 B13

2116,4

B5

0,13000

(l2) b2/16

B4 B6

2116,4

B6

0,13000

l2/0,5

B5 B3 B9 B12 B15

52,9

B7

0,13000

l3/0,5

B8 B1 B4 B10 B13

52,9

B8

0,13000

(l3) b3/16

B7 B9

2116,4

B9

0,13000

b3/16

B8 B3 B6 B12 B15

2116,4

B10

0,13000

b4/16

B11 B1 B4 B7 B13

2116,4

B11

0,13000

(l4) b4/16

B10 B12

2116,4

B12

0,13000

l4/0,5

B11 B3 B6 B9 B15

52,9

B13

0,13000

l5/0,5

B14 B1 B4 B7 B10

52,9

B14

0,13000

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

52,9

B15

0,13000

(a1)

B14 B3 B6 B9 B12

0,0

1СШ

0,03500

B1 B4 B7 B10 B13

0,0

2СШ

0,03500

B3 B6 B9 B12 B15

0,0

B1

B2

0,00770

l1/75

B4 B7 B10 B13

464,0

B1

B3

0,00770

(l1) b1/16

B2 B4 B7 B10 B13

123,7

B1

B4

0,00770

l1/0,5

B2 B7 B10 B13

3,1

B1

B5

0,00770

(l1) b2/25

B2 B4 B7 B10 B13

193,4

B1

B6

0,00770

l1/0,5

B2 B4 B7 B10 B13

3,1

B1

B7

0,00770

l1/0,5

B2 B4 B10 B13

3,1

B1

B8

0,00770

l1/0,5 l3/25

B2 B4 B7 B10 B13

157,8

B1

B9

0,00770

l1/0,5

B2 B4 B7 B10 B13

3,1

B1

B10

0,00770

l1/0,5

B2 B4 B7 B13

3,1

B1

B11

0,00770

(l1) b4/25

B2 B4 B7 B10 B13

193,4

B1

B12

0,00770

l1/0,5

B2 B4 B7 B10 B13

3,1

B1

B13

0,00770

l1/0,5

B2 B4 B7 B10

3,1

B1

B14

0,00770

l1/0,5 l5/25

B2 B4 B7 B10 B13

157,8

B1

B15

0,00770

l1/0,5

B2 B4 B7 B10 B13

3,1

B2

B1

0,00770

b1/16 l1/59

B3

488,8

B2

B3

0,00770

(l1) b1/75

B1

580,1

B2

B4

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B5

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B6

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B7

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B8

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B9

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B10

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B11

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B12

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B13

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B14

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B2

B15

0,00770

(l1) b1/16

B1 B3

123,7

B3

B1

0,00770

b1/16

B2 B6 B9 B12 B15

123,7

B3

B2

0,00770

b1/75

B6 B9 B12 B15

580,1

B3

B4

0,00770

b1/16

B2 B6 B9 B12 B15

123,7

B3

B5

0,00770

b1/16 l2/9

B2 B6 B9 B12 B15

179,4

B3

B6

0,00770

b1/16

B2 B9 B12 B15

123,7

B3

B7

0,00770

b1/16

B2 B6 B9 B12 B15

123,7

B3

B8

0,00770

b1/16 b3/25

B2 B6 B9 B12 B15

317,1

B3

B9

0,00770

b1/16

B2 B6 B12 B15

123,7

B3

B10

0,00770

b1/16

B2 B6 B9 B12 B15

123,7

B3

B11

0,00770

b1/16 l4/9

B2 B6 B9 B12 B15

179,4

B3

B12

0,00770

b1/16

B2 B6 B9 B15

123,7

B3

B13

0,00770

b1/16

B2 B6 B9 B12 B15

123,7

B3

B14

0,00770

b1/16 (a1)

B2 B6 B9 B12 B15

123,7

B3

B15

0,00770

b1/16

B2 B6 B9 B12

123,7

B4

B1

0,00770

b2/16

B5 B7 B10 B13

123,7

B4

B2

0,00770

b2/16 l1/9

B5 B1 B7 B10 B13

179,4

B4

B3

0,00770

b2/16

B5 B1 B7 B10 B13

123,7

B4

B5

0,00770

b2/75

B1 B7 B10 B13

580,1

B4

B6

0,00770

b2/16 (l2)

B5 B1 B7 B10 B13

123,7

B4

B7

0,00770

b2/16

B5 B1 B10 B13

123,7

B4

B8

0,00770

b2/16 l3/9

B5 B1 B7 B10 B13

179,4

B4

B9

0,00770

b2/16

B5 B1 B7 B10 B13

123,7

B4

B10

0,00770

b2/16

B5 B1 B7 B13

123,7

B4

B11

0,00770

b2/16 b4/25

B5 B1 B7 B10 B13

317,1

B4

B12

0,00770

b2/16

B5 B1 B7 B10 B13

123,7

B4

B13

0,00770

b2/16

B5 B1 B7 B10

123,7

B4

B14

0,00770

b2/16 l5/9

B5 B1 B7 B10 B13

179,4

B4

B15

0,00770

b2/16

B5 B1 B7 B10 B13

123,7

B5

B1

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B2

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B3

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B4

0,00770

(l2) b2/75

B6

580,1

B5

B6

0,00770

b2/16 l2/59

B4

488,8

B5

B7

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B8

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B9

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B10

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B11

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B12

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B13

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B14

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B5

B15

0,00770

(l2) b2/16

B4 B6

123,7

B6

B1

0,00770

l2/0,5

B5 B3 B9 B12 B15

3,1

B6

B2

0,00770

(l2) b1/25

B5 B3 B9 B12 B15

193,4

B6

B3

0,00770

l2/0,5

B5 B9 B12 B15

3,1

B6

B4

0,00770

l2/0,5

B5 B3 B9 B12 B15

3,1

B6

B5

0,00770

l2/75

B3 B9 B12 B15

464,0

B6

B7

0,00770

l2/0,5

B5 B3 B9 B12 B15

3,1

B6

B8

0,00770

(l2) b3/25

B5 B3 B9 B12 B15

193,4

B6

B9

0,00770

l2/0,5

B5 B3 B12 B15

3,1

B6

B10

0,00770

l2/0,5

B5 B3 B9 B12 B15

3,1

B6

B11

0,00770

l2/0,5 l4/25

B5 B3 B9 B12 B15

157,8

B6

B12

0,00770

l2/0,5

B5 B3 B9 B15

3,1

B6

B13

0,00770

l2/0,5

B5 B3 B9 B12 B15

3,1

B6

B14

0,00770

l2/0,5 a1/0,5

B5 B3 B9 B12 B15

3,1

B6

B15

0,00770

l2/0,5

B5 B3 B9 B12

3,1

B7

B1

0,00770

l3/0,5

B8 B4 B10 B13

3,1

B7

B2

0,00770

l3/0,5 l1/25

B8 B1 B4 B10 B13

157,8

B7

B3

0,00770

l3/0,5

B8 B1 B4 B10 B13

3,1

B7

B4

0,00770

l3/0,5

B8 B1 B10 B13

3,1

B7

B5

0,00770

(l3) b2/25

B8 B1 B4 B10 B13

193,4

B7

B6

0,00770

l3/0,5

B8 B1 B4 B10 B13

3,1

B7

B8

0,00770

l3/75

B1 B4 B10 B13

464,0

B7

B9

0,00770

(l3) b3/16

B8 B1 B4 B10 B13

123,7

B7

B10

0,00770

l3/0,5

B8 B1 B4 B13

3,1

B7

B11

0,00770

(l3) b4/25

B8 B1 B4 B10 B13

193,4

B7

B12

0,00770

l3/0,5

B8 B1 B4 B10 B13

3,1

B7

B13

0,00770

l3/0,5

B8 B1 B4 B10

3,1

B7

B14

0,00770

l3/0,5 l5/25

B8 B1 B4 B10 B13

157,8

B7

B15

0,00770

l3/0,5

B8 B1 B4 B10 B13

3,1

B8

B1

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B2

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B3

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B4

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B5

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B6

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B7

0,00770

b3/16 l3/59

B9

488,8

B8

B9

0,00770

(l3) b3/75

B7

580,1

B8

B10

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B11

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B12

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B13

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B14

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B8

B15

0,00770

(l3) b3/16

B7 B9

123,7

B9

B1

0,00770

b3/16

B8 B3 B6 B12 B15

123,7

B9

B2

0,00770

b3/16 b1/25

B8 B3 B6 B12 B15

317,1

B9

B3

0,00770

b3/16

B8 B6 B12 B15

123,7

B9

B4

0,00770

b3/16

B8 B3 B6 B12 B15

123,7

B9

B5

0,00770

b3/16 l2/9

B8 B3 B6 B12 B15

179,4

B9

B6

0,00770

b3/16

B8 B3 B12 B15

123,7

B9

B7

0,00770

b3/16

B8 B3 B6 B12 B15

123,7

B9

B8

0,00770

b3/75

B3 B6 B12 B15

580,1

B9

B10

0,00770

b3/16

B8 B3 B6 B12 B15

123,7

B9

B11

0,00770

b3/16 l4/9

B8 B3 B6 B12 B15

179,4

B9

B12

0,00770

b3/16

B8 B3 B6 B15

123,7

B9

B13

0,00770

b3/16

B8 B3 B6 B12 B15

123,7

B9

B14

0,00770

b3/16 (a1)

B8 B3 B6 B12 B15

123,7

B9

B15

0,00770

b3/16

B8 B3 B6 B12

123,7

B10

B1

0,00770

b4/16

B11 B4 B7 B13

123,7

B10

B2

0,00770

b4/16 l1/9

B11 B1 B4 B7 B13

179,4

B10

B3

0,00770

b4/16

B11 B1 B4 B7 B13

123,7

B10

B4

0,00770

b4/16

B11 B1 B7 B13

123,7

B10

B5

0,00770

b4/16 b2/25

B11 B1 B4 B7 B13

317,1

B10

B6

0,00770

b4/16

B11 B1 B4 B7 B13

123,7

B10

B7

0,00770

b4/16

B11 B1 B4 B13

123,7

B10

B8

0,00770

b4/16 l3/9

B11 B1 B4 B7 B13

179,4

B10

B9

0,00770

b4/16

B11 B1 B4 B7 B13

123,7

B10

B11

0,00770

b4/75

B1 B4 B7 B13

580,1

B10

B12

0,00770

b4/16 (l4)

B11 B1 B4 B7 B13

123,7

B10

B13

0,00770

b4/16

B11 B1 B4 B7

123,7

B10

B14

0,00770

b4/16 l5/9

B11 B1 B4 B7 B13

179,4

B10

B15

0,00770

b4/16

B11 B1 B4 B7 B13

123,7

B11

B1

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B2

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B3

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B4

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B5

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B6

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B7

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B8

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B9

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B10

0,00770

(l4) b4/75

B12

580,1

B11

B12

0,00770

b4/16 l4/59

B10

488,8

B11

B13

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B14

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B11

B15

0,00770

(l4) b4/16

B10 B12

123,7

B12

B1

0,00770

l4/0,5

B11 B3 B6 B9 B15

3,1

B12

B2

0,00770

(l4) b1/25

B11 B3 B6 B9 B15

193,4

B12

B3

0,00770

l4/0,5

B11 B6 B9 B15

3,1

B12

B4

0,00770

l4/0,5

B11 B3 B6 B9 B15

3,1

B12

B5

0,00770

l4/0,5 l2/25

B11 B3 B6 B9 B15

157,8

B12

B6

0,00770

l4/0,5

B11 B3 B9 B15

3,1

B12

B7

0,00770

l4/0,5

B11 B3 B6 B9 B15

3,1

B12

B8

0,00770

(l4) b3/25

B11 B3 B6 B9 B15

193,4

B12

B9

0,00770

l4/0,5

B11 B3 B6 B15

3,1

B12

B10

0,00770

l4/0,5

B11 B3 B6 B9 B15

3,1

B12

B11

0,00770

l4/75

B3 B6 B9 B15

464,0

B12

B13

0,00770

l4/0,5

B11 B3 B6 B9 B15

3,1

B12

B14

0,00770

l4/0,5 a1/0,5

B11 B3 B6 B9 B15

3,1

B12

B15

0,00770

l4/0,5

B11 B3 B6 B9

3,1

B13

B1

0,00770

l5/0,5

B14 B4 B7 B10

3,1

B13

B2

0,00770

l5/0,5 l1/25

B14 B1 B4 B7 B10

157,8

B13

B3

0,00770

l5/0,5

B14 B1 B4 B7 B10

3,1

B13

B4

0,00770

l5/0,5

B14 B1 B7 B10

3,1

B13

B5

0,00770

(l5) b2/25

B14 B1 B4 B7 B10

193,4

B13

B6

0,00770

l5/0,5

B14 B1 B4 B7 B10

3,1

B13

B7

0,00770

l5/0,5

B14 B1 B4 B10

3,1

B13

B8

0,00770

l5/0,5 l3/25

B14 B1 B4 B7 B10

157,8

B13

B9

0,00770

l5/0,5

B14 B1 B4 B7 B10

3,1

B13

B10

0,00770

l5/0,5

B14 B1 B4 B7

3,1

B13

B11

0,00770

(l5) b4/25

B14 B1 B4 B7 B10

193,4

B13

B12

0,00770

l5/0,5

B14 B1 B4 B7 B10

3,1

B13

B14

0,00770

l5/75

B1 B4 B7 B10

464,0

B13

B15

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B14 B1 B4 B7 B10

3,1

B14

B1

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B2

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B3

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B4

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B5

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B6

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B7

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B8

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B9

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B10

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B11

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B12

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

3,1

B14

B13

0,00770

a1/0,5 l5/75

B15

464,0

B14

B15

0,00770

l5/0,5 a1/0,5

B13

3,1

B15

B1

0,00770

(a1)

B14 B3 B6 B9 B12

0,0

B15

B2

0,00770

(a1) b1/25

B14 B3 B6 B9 B12

193,4

B15

B3

0,00770

(a1)

B14 B6 B9 B12

0,0

B15

B4

0,00770

(a1)

B14 B3 B6 B9 B12

0,0

B15

B5

0,00770

a1/0,5 l2/25

B14 B3 B6 B9 B12

154,7

B15

B6

0,00770

(a1)

B14 B3 B9 B12

0,0

B15

B7

0,00770

(a1)

B14 B3 B6 B9 B12

0,0

B15

B8

0,00770

(a1) b3/25

B14 B3 B6 B9 B12

193,4

B15

B9

0,00770

(a1)

B14 B3 B6 B12

0,0

B15

B10

0,00770

(a1)

B14 B3 B6 B9 B12

0,0

B15

B11

0,00770

a1/0,5 l4/25

B14 B3 B6 B9 B12

154,7

B15

B12

0,00770

(a1)

B14 B3 B6 B9

0,0

B15

B13

0,00770

(a1)

B14 B3 B6 B9 B12

0,0

B15

B14

0,00770

(a1)

B3 B6 B9 B12

0,0

B1

1СШ

0,00043

l1/0,5

B2

0,2

B1

2СШ

0,00043

(l1) b1/16

B2 B4 B7 B10 B13

6,8

B2

1СШ

0,00043

(l1) b1/16

B1 B3

6,8

B2

2СШ

0,00043

(l1) b1/16

B1 B3

6,8

B3

1СШ

0,00043

(l1) b1/16

B2 B6 B9 B12 B15

6,8

B3

2СШ

0,00043

b1/16

B2

6,8

B4

1СШ

0,00043

b2/16

B5

6,8

B4

2СШ

0,00043

(l2) b2/16

B5 B1 B7 B10 B13

6,8

B5

1СШ

0,00043

(l2) b2/16

B4 B6

6,8

B5

2СШ

0,00043

(l2) b2/16

B4 B6

6,8

B6

1СШ

0,00043

(l2) b2/16

B5 B3 B9 B12 B15

6,8

B6

2СШ

0,00043

l2/0,5

B5

0,2

B7

1СШ

0,00043

l3/0,5

B8

0,2

B7

2СШ

0,00043

(l3) b3/16

B8 B1 B4 B10 B13

6,8

B8

1СШ

0,00043

(l3) b3/16

B7 B9

6,8

B8

2СШ

0,00043

(l3) b3/16

B7 B9

6,8

B9

1СШ

0,00043

(l3) b3/16

B8 B3 B6 B12 B15

6,8

B9

2СШ

0,00043

b3/16

B8

6,8

B10

1СШ

0,00043

b4/16

B11

6,8

B10

2СШ

0,00043

(l4) b4/16

B11 B1 B4 B7 B13

6,8

B11

1СШ

0,00043

(l4) b4/16

B10 B12

6,8

B11

2СШ

0,00043

(l4) b4/16

B10 B12

6,8

B12

1СШ

0,00043

(l4) b4/16

B11 B3 B6 B9 B15

6,8

B12

2СШ

0,00043

l4/0,5

B11

0,2

B13

1СШ

0,00043

l5/0,5

B14

0,2

B13

2СШ

0,00043

l5/0,5 a1/0,5

B14 B1 B4 B7 B10

0,2

B14

1СШ

0,00043

a1/0,5 l5/15

B13 B15

5,1

B14

2СШ

0,00043

l5/0,5 a1/0,5

B13 B15

0,2

B15

1СШ

0,00043

a1/0,5 l5/0,5

B14 B3 B6 B9 B12

0,2

B15

2СШ

0,00043

(a1)

B14

0,0

1СШ

B1

0,03000

B4 B7 B10 B13

0,0

2СШ

B1

0,03000

B3 B6 B9 B12 B15

0,0

1СШ

B2

0,03000

l1/25

B1 B4 B7 B10 B13

603,3

2СШ

B2

0,03000

b1/25

B3 B6 B9 B12 B15

754,1

1СШ

B3

0,03000

B1 B4 B7 B10 B13

0,0

2СШ

B3

0,03000

B6 B9 B12 B15

0,0

1СШ

B4

0,03000

B1 B7 B10 B13

0,0

2СШ

B4

0,03000

B3 B6 B9 B12 B15

0,0

1СШ

B5

0,03000

b2/25

B1 B4 B7 B10 B13

754,1

2СШ

B5

0,03000

l2/25

B3 B6 B9 B12 B15

603,3

1СШ

B6

0,03000

B1 B4 B7 B10 B13

0,0

2СШ

B6

0,03000

B3 B9 B12 B15

0,0

1СШ

B7

0,03000

B1 B4 B10 B13

0,0

2СШ

B7

0,03000

B3 B6 B9 B12 B15

0,0

1СШ

B8

0,03000

l3/25

B1 B4 B7 B10 B13

603,3

2СШ

B8

0,03000

b3/25

B3 B6 B9 B12 B15

754,1

1СШ

B9

0,03000

B1 B4 B7 B10 B13

0,0

2СШ

B9

0,03000

B3 B6 B12 B15

0,0

1СШ

B10

0,03000

B1 B4 B7 B13

0,0

2СШ

B10

0,03000

B3 B6 B9 B12 B15

0,0

1СШ

B11

0,03000

b4/25

B1 B4 B7 B10 B13

754,1

2СШ

B11

0,03000

l4/25

B3 B6 B9 B12 B15

603,3

1СШ

B12

0,03000

B1 B4 B7 B10 B13

0,0

2СШ

B12

0,03000

B3 B6 B9 B15

0,0

1СШ

B13

0,03000

B1 B4 B7 B10

0,0

2СШ

B13

0,03000

B3 B6 B9 B12 B15

0,0

1СШ

B14

0,03000

l5/25

B1 B4 B7 B10 B13

603,3

2СШ

B14

0,03000

(a1)

B3 B6 B9 B12 B15

0,0

1СШ

B15

0,03000

B1 B4 B7 B10 B13

0,0

2СШ

B15

0,03000

B3 B6 B9 B12

0,0

1СШ

2СШ

0,00011

B1 B4 B7 B10 B13

0,0

2СШ

1СШ

0,00011

B3 B6 B9 B12 B15

0,0

Всего

50828,1736404471

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6


© 2010 РЕФЕРАТЫ